PARTIE IDescription des vides hypothétiques et méthodes de calcul de la stabilité à l’état intact

• 1 Le calcul des moments défavorables d'inclinaison dus à un ripage de la surface de la cargaison à bord des navires transportant du grain en vrac se fonde sur les hypothèses suivantes :

  • a) dans les compartiments remplis qui ont été arrimés conformément aux dispositions de l'article 5 de ce règlement, il existe sous toutes les surfaces-limites dont l'inclinaison par rapport à l'horizontale est inférieure à 30 degrés un vide qui est parallèle à cette surface-limite et dont la hauteur moyenne est calculée à l'aide de la formule suivante ou est égale à 100 mm, en prenant la valeur la plus élevée :

    Vd = Vd₁ + 0,75 (d - 600) mm

    où

    Vd

    = Hauteur moyenne du vide en millimètres

    Vd₁

    = Hauteur standard du vide tirée de la table I ci-dessous

    d

    = Hauteur réelle des barrotins en millimètres;

    • b) dans les compartiments remplis qui ne sont pas arrimés conformément aux dispositions de l'article 5 du présent règlement et où l'inclinaison de la surface-limite par rapport à l'horizontale est inférieure à 30 degrés, l'inclinaison de la surface de la cargaison est de 30 degrés par rapport à l'horizontale après chargement; et

    • c) dans les écoutilles remplies, outre tout vide subsistant à l'intérieur du panneau, il existe un vide d'une hauteur moyenne de 150 mm mesurée entre la partie la plus basse du panneau d'écoutille ou du dessus du surbau d'écoutille et la surface du grain.

    Distance de l'extrémité ou du bord de l'écoutille à la limite du compartiment	Hauteur standard du vide Vd1
    mètres	millimètres
    0,5	570
    1,0	530
    1,5	500
    2,0	480
    2,5	450
    3,0	440
    3,5	430
    4,0	430
    4,5	430
    5,0	430
    5,5	450
    6,0	470
    6,5	490
    7,0	520
    7,5	550
    8,0	590

    Notes relatives à la table I :

    • 1 Pour les distances supérieures à 8 m, la hauteur standard du vide Vd₁ est obtenue par extrapolation linéaire en raison de 80 mm par mètre supplémentaire.

    • 2 Lorsque la hauteur du barrotin d'écoutille ou de son prolongement diffère de celle du barrot d'extrémité d'écoutille, on prendra la hauteur la plus grande, sauf dans les cas suivants :

      a) lorsque le barrotin d'écoutille ou son prolongement est moins haut que le barrot d'extrémité d'écoutille, les vides au niveau de l'écoutille peuvent être calculés en utilisant la plus petite de ces hauteurs;

      b) lorsque le barrot d'extrémité d'écoutille est moins haut que le barrotin d'écoutille ou son prolongement, les vides à l'avant et à l'arrière de l'écoutille se trouvant à l'intérieur du prolongement du barrotin peuvent être calculés en utilisant la plus petite de ces hauteurs; et

      c) lorsqu'il existe un pont surélevé ne touchant pas l'écoutille, la hauteur moyenne du vide mesurée depuis la face inférieure du pont surélevé doit être calculée en utilisant la hauteur standard du vide conjugée à la hauteur du barrotin d'extrémité majorée de la hauteur du pont surélevé.

• • 2 (1) En vue de prouver qu'ils satisfont aux critères de stabilité énoncés au paragraphe 6(1) du présent règlement (voir figure 1), les calculs de stabilité du navire doivent habituellement reposer sur l'hypothèse suivant laquelle le centre de gravité de la cargaison dans un compartiment rempli est le centre volumétrique de l'espace à cargaison tout entier.

  • (2) Lorsque l'Administration permet que l'on tienne compte de l'effet de vides hypothétiques sous pont dans des compartiments remplis sur la hauteur du centre de gravité, il convient d'introduire la correction suivante destinée à compenser l'effet défavorable du ripage vertical des surfaces du grain en augmentant le moment d'inclinaison dû au ripage transversal du grain :

    moment total d'inclinaison = 1,06 × moment d'inclinaison dû au ripage transversal.

  • (3) Dans tous les cas, le poids de la cargaison dans un compartiment rempli correspond au volume de l'ensemble de l'espace à cargaison divisé par le coefficient d'arrimage.

  • (4) Dans les compartiments partiellement remplis, on tiendra compte de l'effet défavorable du ripage vertical des surfaces du grain de la manière suivante :

    moment total d'inclinaison = 1,12 × moment d'inclinaison dû au ripage transversal.

  • (5) Nonobstant les paragraphes (2) et (4), on peut adopter toute méthode, autre que celle exposée dans ces paragraphes et également efficace, pour effectuer la correction exigée dans ces paragraphes.

    CE GRAPHIQUE N'EST PAS EXPOSÉ, VOIR C.R.C., CH. 1427, P. 12037

    FIGURE 1

    DIAGRAMME DE STABILITÉ STATIQUE

    Notes relatives à la figure 1 :

    • 1 Dans la figure qui précède :

    • λ₀  

      = Moment hypothétique d'inclinaison volumétrique dû à un ripage transversal / (Coefficient d'arrimage × Déplacement)
    • λ₄₀ 

      = 0,8 × λ₀

    Coefficient d'arimage = Volume par unité de poids de la cargaison de grain

    Déplacement = Poids du navire, du combustible, de l'eau douce, des provisions, etc., et de la cargaison.

    • 2 La courbe des bras de levier de redressement doit être tirée de courbes de stabilité en nombre suffisant pour définir avec précision la courbe requise aux fins des présentes dispositions et comprenant les courbes de stabilité correspondant aux angles de 12 degrés et de 40 degrés.

PARTIE IIMoment hypothétique d’inclinaison volumétrique d’un compartiment rempli

Dispositions générales

• • 3 (1) Le mouvement de la surface du grain est fonction de la section transversale de la partie du compartiment considérée et le moment d'inclinaison qui en résulte doit être multiplié par la longueur pour obtenir le moment total de cette partie.

  • (2) Le moment hypothétique transversal d'inclinaison dû au ripage du grain est la résultante des changements définitifs de forme et de position des vides lorsque le grain s'est déplacé du côté le plus haut vers le côté le plus bas.

  • (3) La surface du grain après ripage qui en résulte est présumé former un angle de 15 degrés par rapport à l'horizontale.

  • (4) Pour calculer la zone maximale de vide qui peut se former contre un élément de structure longitudinale, on ne tient pas compte des effets de toutes les surfaces horizontales telles que semelles d'extrémité ou surfaces de membrures.

  • (5) Les aires totales des vides initiaux et finaux doivent être égales.

  • (6) Une cloison longitudinale discontinue est considérée comme efficace sur toute sa longueur.

Hypothèses

• 4 Dans cet article on pose pour hypothèse que le moment total d'inclinaison d'un compartiment est la somme des résultats obtenus en examinant séparément les parties ci-après :

  • a) à l'avant et à l'arrière de l'écoutille

    • (i) si un compartiment possède deux écoutilles principales ou plus à travers lesquelles le chargement puisse s'effectuer, la hauteur du vide sous pont de chaque partie située entre ces écoutilles est calculée en utilisant les distances avant et arrière jusqu'au point médian entre les écoutilles,

    • (ii) le schéma définitif des vides après ripage hypothétique du grain est illustré par la figure 2 du présent article; et

  • b) sur et au niveau de l'écoutille, après ripage hypothétique du grain, le schéma définitif du vide est celui illustré par la figure 3 ou la figure 4 suivantes selon le cas.

    CE GRAPHIQUE N'EST PAS EXPOSÉ, VOIR C.R.C., CH. 1427, P. 12039

    FIGURE 2

    Notes relatives à la figure 2 :

    • 1 Si l'aire maximale de vide qui peut se former contre le barrotin en B est inférieure à l'aire initiale de vide sous AB, c'est-à-dire AB × Vd, on présume que l'excédent se déplace vers le vide final du côté le plus haut.

    • 2 Si la cloison longitudinale située en C est une cloison prévue en application des dispositions de l'article 7 du présent règlement, elle doit s'étendre sur 0,6 m au moins en dessous de D ou en dessous de E si ce point est situé plus bas.

  CE GRAPHIQUE N'EST PAS EXPOSÉ, VOIR DORS/79-902, ART. 7

  FIGURE 3

  Notes relatives à la figure 3 :

  • 1 

    AB = Tout excédent de la zone qui peut se former contre le barrotin en B se déplace vers le vide final du côté de l'écoutille.
  • 2 

    CD = Tout excédent de la zone qui peut se former contre le barrotin en E se déplace vers le vide final du côté le plus haut.

  CE GRAPHIQUE N'EST PAS EXPOSÉ, VOIR DORS/79-902, ART. 7

  FIGURE 4

  Notes relatives à la figure 4 :

  • 1 Si la cloison axiale est une cloison prévue en application des dispositions de l'alinéa 7(2)b) du présent règlement, elle doit s'étendre sur 0,6 m au moins en dessous de H ou en dessous de J si ce point est situé plus bas.

  • 2 L'excédent de AB se déplace vers la moitié la plus basse de l'écoutille où se forment deux vides finaux distincts à savoir un contre la cloison axiale et l'autre contre le surbau et le barrotin du côté le plus haut.

  • 3 Si l'on forme une cuvette de grain en sacs ou un chignon de grain dans une écoutille, on suppose, pour calculer le moment transversal d'inclinaison, que ce dispositif est au moins équivalent à une cloison axiale.

Compartiments chargés en commun

• 5 Les paragraphes ci-après décrivent le comportement des vides hypothétiques dans des compartiments chargés en commun :

  • a) compartiments sans cloisons axiales efficaces :

    • (i) sous le pont supérieur, la même hypothèse que dans le dispositif à un pont décrit dans l'article 4 de la présente annexe,

    • (ii) sous le deuxième pont, on suppose que la zone de vide susceptible de se déplacer depuis le côté le plus bas, c'est-à-dire la zone de vide initiale diminuée de la zone située contre le barrotin, se déplace comme suit :

      • (A) une moitié vers l'écoutille du pont supérieur, et

      • (B) les deux quarts restants vers le côté le plus haut, sous le pont supérieur et sous le deuxième pont respectivement,

    • (iii) sous le troisième pont et le pont inférieur on suppose que les zones de vide susceptibles de se déplacer depuis le côté le plus bas de chacun de ces ponts se déplacent en quantités égales vers tous les vides sous les ponts du côté le plus haut et vers le vide dans l'écoutille du pont supérieur;

  • b) compartiments avec les cloisons axiales efficaces qui s'étendent jusqu'à l'écoutille du pont supérieur :

    • (i) à tous les niveaux de pont au niveau de la cloison, on suppose que les zones de vide susceptibles de se déplacer depuis le côté le plus bas se déplacent vers le vide situé sous la moitié du côté bas de l'écoutille du pont supérieur,

    • (ii) au niveau du pont situé immédiatement sous le fond de la cloison, on suppose que la zone de vide susceptible de se déplacer depuis le côté le plus bas se déplace comme suit :

      • (A) une moitié vers le vide situé sous la moitié du côté bas de l'écoutille du pont supérieur, et

      • (B) le reste en quantité égale vers les vides situés sous les ponts du côté le plus haut, et

    • (iii) aux niveaux des ponts inférieurs à ceux décrits aux alinéas, (i) et (ii) ci-dessus, on présume que la zone de vide susceptible de se déplacer depuis le côté bas de chacun de ces ponts se déplace en quantités égales vers les vides situés dans chacune des deux moitiés de l'écoutille du pont supérieur de part et d'autre de sa cloison et vers les vides situés sous les ponts du côté le plus haut; et

  • c) compartiments avec des cloisons axiales efficaces qui ne s'étendent pas jusqu'à l'écoutille du pont supérieur, étant donné qu'on ne peut pas supposer qu'un déplacement horizontal des vides se produit au même niveau de pont que la cloison, on supposera que la zone de vide susceptible de se déplacer depuis le côté le plus bas à ce niveau se déplace au-dessus de la cloison vers les vides situés sur les côtés les plus hauts conformément aux principes énoncés dans les paragraphes a) et b).

PARTIE IIIMoment hypothétique d’inclinaison volumétrique des feeders et des trunks

Feeders latéraux convenablement placés

• 6 On peut supposer que sous l'influence du mouvement du navire, les vides sous pont sont en grande partie remplis par le courant du grain en provenance de deux feeders longitudinaux, comme l'illustre la figure 5, à condition que

  • a) ces feeders s'étendent sur toute la longueur du pont et que leurs perforations soient convenablement espacées; et

  • b) le volume de chaque feeder soit égal au volume des vides sous pont situés à l'extérieur du barrotin d'écoutille et de son prolongement.

    CE GRAPHIQUE N'EST PAS EXPOSÉ, VOIR C.R.C., CH. 1427, P. 12043

  FIGURE 5

  Trunks situés au-dessus d'écoutilles

• 7 Le schéma final des vides des trunks situés au-dessus des écoutilles principales après ripage hypothétique du grain est celui illustré par la figure 6.

  CE GRAPHIQUE N'EST PAS EXPOSÉ, VOIR C.R.C., CH. 1427, P. 12044

  FIGURE 6

  Notes relatives à la figure 6 :

  • 1 Si les espaces latéraux au droit du trunk ne peuvent être arrimés convenablement conformément aux dispositions de l'article 5, on suppose qu'il se produit un ripage de 25 degrés.

PARTIE IVMoment hypothétique d’inclinaison volumétrique des compartiments partiellement remplis

Dispositions générales

• 8 Lorsque la surface libre du grain en vrac n'a pas été assujettie conformément au paragraphe 8(1) du présent règlement, on doit supposer que toutes les surfaces ripent en formant un angle de 25 degrés.

Cloisons longitudinales discontinues

• • 9 (1) Sous réserve du paragraphe (2), dans un compartiment où les cloisons longitudinales ne sont pas continues entre les limites transversales, la longueur sur laquelle ces cloisons sont efficaces en tant que dispositifs destinés à prévenir le ripage de la surface du grain sur toute sa largeur doit être considérée comme égale à la longueur réelle des cloisons en question, moins deux septièmes de la plus grande des deux distances suivantes mesurées transversalement : celle qui sépare la cloison de la cloison adjacente ou celle qui sépare la cloison du bordé du navire.

  • (2) Le paragraphe (1) ne s'applique pas aux compartiments inférieurs si le compartiment supérieur est soit un compartiment rempli, soit un compartiment partiellement rempli.

  •  DORS/79-902, art. 6 et 7

PARTIE ISolidité des installations pour le transport des grains

Dispositions générales

• • 1 (1) Tout le bois utilisé pour les installations destinées au transport des grains doit être de bonne qualité et d'un type dont l'emploi s'est montré satisfaisant.

  • (2) Les dimensions réelles du produit fini utilisé pour les installations destinées au transport des grains doivent être conformes aux dimensions spécifiées ci-après dans la présente annexe.

  • (3) Le contre-plaqué prévu pour les extérieurs, assemblé avec de la colle étanche et installé de façon que le sens du grain du placage supérieur soit perpendiculaire aux montants et aux traverses qui le soutiennent, peut être utilisé pour les installations destinées au transport des grains à condition que sa solidité soit équivalente à celle du bois plein ayant l'échantillonnage approprié.

• 2 Lorsqu'on calcule les dimensions des cloisons chargées d'un seul côté en utilisant les tables I et II de l'article 12 de la présente annexe, on adopte les pressions en exploitation suivantes :

  Pour les cloisons en acier 2000 kg/cm² (196,13 MPa)

  Pour les cloisons en bois 160 kg/cm² (15,69 MPa)

• 3 On peut approuver l'utilisation de matériaux autres que le bois ou l'acier pour les cloisons, à condition qu'il ait été dûment tenu compte de leurs propriétés mécaniques.

• • 4 (1) À moins que des dispositifs soient prévus pour empêcher que les extrémités des montants soient arrachées de leurs logements, les logements des extrémités des montants doivent avoir au moins 75 mm de profondeur.

  • (2) Si un montant n'est pas assujetti à son extrémité supérieure, l'accore ou l'étai le plus élevé doit être disposé aussi près que possible de cette extrémité.

  • (3) Les dispositifs de fixation des bardis qui exigent l'enlèvement d'une partie de la section d'un montant ne doivent pas augmenter indûment le niveau des contraintes.

  • (4) Sous réserve du paragraphe (5), le moment fléchissant maximal imposé à un montant qui soutient une cloison chargée d'un seul côté doit normalement être calculé en supposant que les extrémités du montant ne sont pas fixes.

  • (5) Si une Administration est convaincue qu'un degré de fixité supposé correspondra à la réalité, il peut être tenu compte de toute diminution du moment fléchissant maximal qui résulte du degré de fixité des extrémités du montant.

• 5 Lorsque des montants, des traverses, ou tout autre élément de renforcement, sont constitués par deux sections distinctes disposées de part et d'autre d'une cloison et assemblées au moyen de boulons traversant à des intervalles appropriées, le module de section effectif est égal à la somme des modules de deux sections.

• 6 Lorsque des cloisons ne s'étendent pas sur toute la hauteur de la cale, ces cloisons et leurs montants doivent être soutenus ou étayés de façon à être aussi efficaces que ceux qui s'étendent sur toute la hauteur.

Cloisons chargées des deux côtés

• • 7 (1) Les bardis doivent avoir une épaisseur d'au moins 50 mm, être étanches au grain et, si nécessaire, être soutenus par des montants.

  • (2) La portée maximale des bardis de 50 mm d'épaisseur doit être de 2,5 m et pour chaque 10 mm d'épaisseur supplémentaire, la portée maximale peut augmenter de 0,5 m.

  • (3) Les extrémités de tous les bardis doivent être solidement encastrées sur une longueur portante minimale de 75 mm.

• 8 Les cloisons utilisant des matériaux autres que le bois doivent avoir une solidité équivalente aux bardis définis à l'article 7 de la présente annexe.

• • 9 (1) Les montants en acier utilisés pour soutenir des cloisons chargées des deux côtés doivent avoir un module de section donné par la formule :

    W = a × W₁

     dans laquelle :

    W

    = le module de section en centimètres cubes

    a

    = la portée horizontale entre les montants en mètres  Le module de section par mètre de portée W₁ ne doit pas être inférieur au chiffre donné par la formule :

    W₁ = 14,8(h₁ - 1,2) cm³/m

     dans laquelle :

    h₁

    représente la portée verticale en mètres et doit être considéré comme la distance maximale entre deux étais adjacents quelconques ou entre l'étai et l'une quelconque des extrémités des montants.

    Lorsque cette distance est inférieure à 2,4 m les modules respectifs doivent être calculés comme si la distance réelle était de 2,4 m.

  • (2) Les modules des montants en bois doivent être calculés en multipliant par 12.5 les modules correspondant des montants en acier.

  • (3) Les modules des montants d'un matériau autre que l'acier ou le bois doivent être au moins ceux requis pour l'acier, augmentés en fonction du rapport des contraintes admissibles pour l'acier et de celles du matériau utilisé. On devra également prêter attention à la rigidité relative de chaque montant afin de s'assurer que la déformation n'est pas excessive.

  • (4) La distance horizontale entre les montants doit être telle que les portées des bardis ne soient pas supérieures à la portée maximale définie au paragraphe 7(2) de la présente annexe.

• • 10 (1) Si l'on utilise des accores en bois, celles-ci doivent être en une seule pièce et convenablement fixées à chaque extrémité. Elles doivent s'appuyer sur la structure permanente du navire mais ne doivent pas s'appuyer directement sur le bordé.

  • (2) Sous réserve des paragraphes (4) et (5), les accores en bois doivent avoir les dimensions minimales suivantes :

    	Longueur de l'accore		Section rectangulaire	Section circulaire (diamètre)
    		m	mm	mm
    1	Inférieure ou égale à	3	150 × 100	140
    2	Supérieure à mais	3	150 × 150	165
    	inférieure ou égale à	5
    3	Supérieure à mais	5	150 × 150	180
    	inférieure ou égale à	6
    4	Supérieure à mais	6	200 × 150	190
    	inférieure ou égale à	7
    5	Supérieure à mais	7	200 × 150	200
    	inférieure ou égale à	8
    6	Supérieure à	8	200 × 150	215

  • (3) Les accores d'une longueur égale ou supérieure à 7 m doivent être correctement maintenues en leur milieu environ.

  • (4) Les moments d'inertie des accores peuvent être modifiés dans un rapport directement proportionnel lorsque la distance horizontale entre les montants diffère largement de 4 m.

  • (5) Lorsque l'angle que fait l'accore avec l'horizontale dépasse 10 degrés, on doit installer l'accore directement supérieure à celle qui est exigée au paragraphe (2). L'angle de l'accore et de l'horizontale ne doit toutefois jamais dépasser 45 degrés.

• • 11 (1) Lorsque l'on utilise des étais pour soutenir des cloisons chargées des deux côtés, ceux-ci doivent être fixés à l'horizontale aussi près de l'horizontale que possible. Ils doivent être faits de câbles d'acier et convenablement assujettis à chaque extrémité.

  • (2) Les dimensions du câble d'acier visé au paragraphe (1) doivent suffire à soutenir les cloisons et le montant, lorsque ceux-ci sont chargés uniformément à 500 kg/m², (4,9 kPa) et à soutenir une charge de rupture supérieure d'au moins trois fois à la tension de l'étai.

Cloisons chargées d'un seul côté

• • 12 (1) La charge en kilogrammes par mètre de cloison longitudinale est dérivée du tableau suivant :

    h
    (m)	2	3	4	5	6	7	8	10
    1,5	850	900	1010	1225	1500	1770	2060	2645
    2,0	1390	1505	1710	1985	2295	2605	2930	3590
    2,5	1985	2160	2430	2740	3090	3435	3800	4535
    3,0	2615	2845	3150	3500	3885	4270	4670	5480
    3,5	3245	3525	3870	4255	4680	5100	5540	6425
    4,0	3890	4210	4590	5015	5475	5935	6410	7370
    4,5	4535	4890	5310	5770	6270	6765	7280	8315
    5,0	5185	5570	6030	6530	7065	7600	8150	9260
    6,0	6475	6935	7470	8045	8655	9265	9890	11150
    7,0	7765	8300	8910	9560	10245	10930	11630	13040
    8,0	9055	9665	10350	11075	11835	12595	13370	14930
    9,0	10345	11030	11790	12590	13425	14260	15110	16820
    10,0	11635	12395	13230	14105	15015	15925	16850	18710
    h =hauteur du grain jusqu'au pied de la cloison en mètres2
    B =largeur de la cargaison de grain en vrac en mètres

    Pour d'autres valeurs de h ou B, les charges doivent être calculées par interpolation ou extrapolation linéaire, selon le cas.

  • (2) La charge en kilogrammes par mètre de cloison transversale est dérivée du tableau suivant :

    h
    (m)	2	3	4	5	6	7	8	10	12	14	16
    1,5	670	690	730	780	835	890	935	1000	1040	1050	1050
    2,0	1040	1100	1170	1245	1325	1400	1470	1575	1640	1660	1660
    2,5	1460	1565	1675	1780	1880	1980	2075	2210	2285	2305	2305
    3,0	1925	2065	2205	2340	2470	2590	2695	2845	2925	2950	2950
    3,5	2425	2605	2770	2930	3075	3205	3320	3480	3570	3595	3595
    4,0	2950	3160	3355	3535	3690	3830	3950	4120	4210	4235	4240
    4,5	3495	3725	3940	4130	4295	4440	4565	4750	4850	4880	4885
    5,0	4050	4305	4535	4735	4910	5060	5190	5385	5490	5525	5530
    6,0	5175	5465	5720	5945	6135	6300	6445	6655	6775	6815	6825
    7,0	6300	6620	6905	7150	7365	7445	7700	7930	8055	8105	8115
    8,0	7425	7780	8090	8360	8590	8685	8950	9200	9340	9395	9410
    9,0	8550	8935	9275	9565	9820	9930	10205	10475	10620	10685	10705
    10,0	9680	10095	10460	10770	11045	11270	11460	11745	11905	11975	11997
    h = hauteur du grain jusqu'au pied de la cloison en mètres2
    L = longueur de la cargaison de grain en mètres

    Pour d'autres valeurs de h ou L, les charges doivent être calculées par interpolation ou extrapolation linéaire, selon le cas.

    	Notes sur les tableaux I et II :
    	1.	[Abrogée, DORS/79-902, art. 14]
    	2.	Lorsqu'une cloison se trouve à 1 m ou moins d'un feeder ou d'une écoutille, la hauteur h est prise jusqu'au niveau du grain dans ce feeder ou cette écoutille. Dans tous les autres cas, la hauteur est prise jusqu'au pont situé au-dessus, au niveau de la cloison.

• • 13 (1) On peut supposer, si cela est nécessaire, que les charges totales par unité de longueur de cloison données dans les tableaux I et II de l'article 12 ont une distribution trapézoïdale en fonction de la hauteur et que dans ces cas, les effets de charge aux extrémités supérieure ou inférieure d'un élément de structure ou d'un montant vertical ne sont pas égaux.

  • (2) Les effets de charge à l'extrémité supérieure des cloisons chargées d'un seul côté exprimés sous forme de pourcentage de la charge totale d'un élément ou d'un montant vertical doivent être dérivés des tableaux III et IV ci-dessous.

    TABLEAU III

    CLOISONS LONGITUDINALES CHARGÉES D'UN SEUL CÔTÉ

    h
    (m)	2	3	4	5	6	7	8	10
    1,5	43,3	45,1	45,9	46,2	46,2	46,2	46,2	46,2
    2,0	44,5	46,7	47,6	47,8	47,8	47,8	47,8	47,8
    2,5	45,4	47,6	48,6	48,8	48,8	48,8	48,8	48,8
    3,0	46,0	48,3	49,2	49,4	49,4	49,4	49,4	49,4
    3,5	46,5	48,8	49,7	49,8	49,8	49,8	49,8	49,8
    4,0	47,0	49,1	49,9	50,1	50,1	50,1	50,1	50,1
    4,5	47,4	49,4	50,1	50,2	50,2	50,2	50,2	50,2
    5,0	47,7	49,4	50,1	50,2	50,2	50,2	50,2	50,2
    6,0	47,9	49,5	50,1	50,2	50,2	50,2	50,2	50,2
    7,0	47,9	49,5	50,1	50,2	50,2	50,2	50,2	50,2
    8,0	47,9	49,5	50,1	50,2	50,2	50,2	50,2	50,2
    9,0	47,9	49,5	50,1	50,2	50,2	50,2	50,2	50,2
    10,0	47,9	49,5	50,1	50,2	50,2	50,2	50,2	50,2
    B = Étendue transversale du grain en vrac en mètres

    Pour d'autres valeurs de h ou B, les effets de charge doivent être calculés par interpolation ou extrapolation linéaire, selon le cas.

    TABLEAU IV

    CLOISONS TRANSVERSALES CHARGÉES D'UN SEUL CÔTÉ

    h
    (m)	2	3	4	5	6	7	8	10	12	14	16
    1,5	37,3	38,7	39,7	40,6	41,4	42,1	42,6	43,6	44,3	44,8	45,0
    2,0	39,6	40,6	41,4	42,1	42,7	43,1	43,6	44,3	44,7	45,0	45,2
    2,5	41,0	41,8	42,5	43,0	43,5	43,8	44,2	44,7	45,0	45,2	45,2
    3,0	42,1	42,8	43,3	43,8	44,2	44,5	44,7	45,0	45,2	45,3	45,3
    3,5	42,9	43,5	43,9	44,3	44,6	44,8	45,0	45,2	45,3	45,3	45,3
    4,0	43,5	44,0	44,4	44,7	44,9	45,0	45,2	45,4	45,4	45,4	45,4
    5,0	43,9	44,3	44,6	44,8	45,0	45,2	45,3	45,5	45,5	45,5	45,5
    6,0	44,2	44,5	44,8	45,0	45,2	45,3	45,4	45,6	45,6	45,6	45,6
    7,0	44,3	44,6	44,9	45,1	45,3	45,4	45,5	45,6	45,6	45,6	45,6
    8,0	44,3	44,6	44,9	45,1	45,3	45,4	45,5	45,6	45,6	45,6	45,6
    9,0	44,3	44,6	44,9	45,1	45,3	45,4	45,5	45,6	45,6	45,6	45,6
    10,0	44,3	44,6	44,9	45,1	45,3	45,4	45,5	45,6	45,6	45,6	45,6
    L = Étendue longitudinale du grain en vrac en mètres

    Pour d'autres valeurs de h ou L, les charges doivent être calculées par interpolation ou extrapolation linéaire, selon le cas.

  • (3) La solidité des extrémités des éléments de structure ou des montants verticaux peut être calculée sur la base de la charge maximale que risque d'avoir à supporter chaque extrémité, de la façon suivante :

    Cloisons longitudinales :

    Charge maximale en haut 50 % de la charge totale correspondante du tableau I

    Charge maximale en bas 55 % de la charge totale correspondante du tableau I

    Cloisons transversales :

    Charge maximale en haut 45 % de la charge totale correspondante du tableau II

    Charge maximale en bas 60 % de la charge totale correspondante du tableau II.

  • (4) Les épaisseurs des bardis horizontaux en bois peuvent également être calculées en tenant compte de la distribution verticale des charges indiquées par les tables III et IV ci-dessus et dans ce cas on utilisera la formule :

    t = 10 a racine carrée [(p × k) / (h × 213,3)]

    dans laquelle

    t =

    épaisseur du bardis en millimètres

    a =

    portée horizontale du bardis, c'est-à-dire distance entre les montants en mètres

    h =

    hauteur du grain jusqu'au pied de la cloison en mètres

    p =

    charge totale par unité de longueur tirée des tables I et II en kilogrammes

    k =

    coefficient dépendant de la distribution verticale de la charge

  • (5) Lorsque l'on suppose que la distribution verticale est uniforme, c'est-à-dire rectangulaire, k doit être pris comme étant égal à 1,0. Lorsque la distribution est trapézoïdale :

    k = 1,0 + 0,06 (50-R),

     formule dans laquelle :

    R

    = effet de charge à l'extrémité supérieure déduite du tableau III ou IV.

• 14 Les dimensions des étais ou accores doivent être calculées de manière à ce que les charges déduites des tableaux I et II à l'article 12 de la présente annexe ne soient pas supérieures au tiers des charges de rupture.

Cuvettes

• • 15 (1) Lorsque l'on arrime en cuvette pour réduire les moments d'inclinaison dans un compartiment rempli, la profondeur de la cuvette, mesurée à partir du fond de celle-ci jusqu'au livet de pont, doit être la suivante :

    • a) à bord des navires ayant une largeur hors membres ne dépassant pas 9,1 m : 1,2 m au moins;

    • b) à bord des navires ayant une largeur hors membres égale ou supérieure à 18,3 m : 1,8 m au moins; et

    • c) à bord des navires ayant une largeur hors membres comprise entre 9,1 m et 18,3 m la profondeur minimale de la cuvette est calculée par interpolation.

  • (2) Le bord supérieur de la cuvette doit être constitué par la structure du dessous du pont au niveau de l'écoutille, c'est-à-dire par les barrotins ou les hiloires d'écoutille et par les barrots.

  • (3) Sous réserve de l'article 16, la cuvette et l'écoutille situées au-dessus doivent être complètement remplies de sacs de grain, ou d'autre marchandise approuvée, posés sur une toile de séparation ou l'équivalent et arrimés serrés contre les structures adjacentes et les barrots mobiles d'écoutille s'il en existe.

Chignon de vrac

• • 16 (1) Au lieu de remplir la cuvette de grain en sacs ou autres marchandises appropriées, on peut utiliser un «chignon de vrac» aux conditions suivantes :

    • a) la cuvette doit être garnie d'un matériau jugé acceptable par l'Administration, muni d'un dispositif approprié permanent de l'assujettir au sommet et ayant une résistance à la traction d'au moins

      • (i) 2,68 kN par bande de 50 mm, ou

      • (ii) 1,34 kN par bande de 50 mm si la cuvette est construite comme suit :

        • (A) des saisines transversales jugées acceptables par l'Administration sont placées à l'intérieur de la cuvette formée par le grain en vrac à des intervalles n'excédant pas 2,4 m et sont suffisamment longues pour être tendues et assujetties en haut de la cuvette, et

        • (B) les saisines sont recouvertes de bois de fardage d'une épaisseur égale ou supérieure à 25 m ou d'un autre matériau approprié ayant une résistance équivalente mais de 150 à 300 mm au moins de largeur, posé dans le sens longitudinal, pour éviter que le matériau qui garnira la cuvette ne soit coupé ou usé par le frottement;

    • b) la cuvette est remplie de grain en vrac et assujettie au sommet; toutefois, lorsqu'on utilise un matériau approuvé en conformité du sous-alinéa a)(ii), on rajoute du bois de fardage sur le dessus après avoir veillé à ce que le matériau garnissant la cuvette se chevauche avant d'assujettir cette dernière en tendant les saisines;

    • c) si on utilise plusieurs feuilles de matériau pour garnir la cuvette, on doit les joindre au bas, soit en les cousant soit en les faisant chevaucher par deux fois; et

    • d) le sommet de la cuvette coïncide avec le fond des barrots lorsque ceux-ci sont en place.

  • (2) Des marchandises diverses appropriées ou du grain en vrac peuvent être placés entre les barrots au sommet de la cuvette qui est assujetti selon le paragraphe (1).

Assujettissement des panneaux d'écoutille des compartiments remplis

• 17 S'il n'y a pas de grain en vrac ou d'autres marchandises au-dessus d'un compartiment rempli, les panneaux d'écoutille doivent être assujettis de manière agréée par l'Administration compte tenu du poids et des dispositifs permanents prévus pour l'assujettissement de ces panneaux.

PARTIE IIAssujettissement des compartiments partiellement remplis

Assujettissement au moyen de courroies ou de saisines

• 18 Pour éliminer les moments d'inclinaison dans les compartiments partiellement remplis, on assujettit la cargaison au moyen de courroies ou de saisines de la manière suivante :

  • a) le grain est chargé et nivelé jusqu'à ce que sa surface soit légèrement bombée, puis recouvert de toiles ou de bâches de séparation en jute ou l'équivalent;

  • b) les toiles ou les bâches de séparation chevauchent sur au moins 1,8 m;

  • c) un des agencements suivants doit être fait :

    • (i) plancher consistant en

      • (A) deux solides planchers en bois de charpente brut de 25 mm sur 150 à 300 mm superposés de manière que le plancher du dessus, disposé dans le sens de la longueur, soit cloué sur le plancher du dessous placé transversalement, ou

      • (B) un solide plancher de 50 mm disposé dans le sens de la longueur et cloué sur la face supérieure de supports de 50 mm d'épaisseur et de 150 mm au moins de largeur,

      dans lesquels les supports doivent s'étendre sur toute la longueur du compartiment et être espacés de 2,4 m au maximum, ou

    • (ii) l'utilisation d'autres matériaux si l'Administration estime que la technique envisagée est équivalente à celle décrite au sous-alinéa (i);

  • d) des saisines consistant en

    • (i) des fils d'acier d'un diamètre de 19 mm, d'au moins quatre étriers de serrage formant les oeillets et tendus au moyen d'un ridoir de 32 mm,

    • (ii) des rubans doubles d'acier de 50 mm sur 1,3 mm ayant une résistance à la traction égale à au moins 49,03 kN et au moins trois anneaux de serrage pour maintenir les extrémités, tendus au moyen

      • (A) d'un ridoir de 32 mm, ou

      • (B) d'un tendeur à treuil utilisé en conjonction avec un bras de verrouillage, à condition que l'on dispose de clefs appropriées pour les réglages éventuels, ou

    • (iii) de chaînes ayant une résistance équivalente au câble d'acier ou à la courroie décrite au sous-alinéa (i) ou (ii) et tendus au moyen d'un ridoir de 32 mm;

  • e) avant la fin du chargement, on doit fixer les saisines sur la charpente au moyen d'une manille de 25 mm ou d'une serre ayant une résistance équivalente, de façon qu'à la fin du chargement ces dispositifs se situent à environ 450 mm au-dessous de la surface du grain;

  • f) les saisines doivent être placées à des intervalles de 2,4 m au maximum et chacune d'elles, doit être maintenue par une solive clouée sur le plancher longitudinal. Cette solive consiste en une planche de bois de charpente d'au moins 25 mm sur 150 mm ou l'équivalent et s'étend sur toute la largeur du compartiment; et

  • g) au cours du voyage, les rubans d'acier doivent être inspectés régulièrement et tendus lorsque besoin est.

Surarrimage

• • 19 (1) Lorsque l'on utilise des sacs de grain ou d'autre marchandise appropriée pour assujettir la cargaison dans des compartiments partiellement remplis, on doit recouvrir la surface libre du grain d'une toile de séparation ou l'équivalent ou d'une plate-forme appropriée.

  • (2) Cette plate-forme se compose

    • a) de supports placés à des intervalles de 1,2 m au maximum et de planches de 25 mm placées sur ces supports à des intervalles de 100 mm au maximum; ou

    • b) d'autres matériaux que l'Administration juge équivalents à ceux décrits à l'alinéa a).

Sacs de grain

• 20 Les sacs utilisés pour le transport des grains doivent être solides, bien remplis et très bien fermés.